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7第七章 焦炉气体力学原理

来源:未知作者:admin 更新时间:2019-11-19 19:32
第七章 焦炉气体力学原理 Pneumatic Principle on Cokeoven 第七章 焦炉气体力学原理 通知 下周一(11月18日)停课一次! 请相互转告! 第七章 焦炉气体力学原理 本章内容: 第一节 焦炉用气体柏努利方程式及其应用 第二节 动量原理在焦炉上的应用 安排: 3学

  第七章 焦炉气体力学原理 Pneumatic Principle on Cokeoven 第七章 焦炉气体力学原理 通知 下周一(11月18日)停课一次! 请相互转告! 第七章 焦炉气体力学原理 本章内容: 第一节 焦炉用气体柏努利方程式及其应用 第二节 动量原理在焦炉上的应用 安排: 3学时 第七章 焦炉气体力学原理 第七章 焦炉气体力学原理 要解决的问题: 加热气体流量控制 加热制度制定 炉体尺寸设计 烟囱高度确定 箅子砖排列方式确定 废气循环量分析、确定等 第七章 焦炉气体力学原理 第一节 焦炉用气体柏努利方程式及其应用 一、焦炉内气体流动特点 柏努利方程式: gZ 1 ? P 1 ? ? 2 w1 2 ? gZ 2 ? P2 ? ? w2 2 2 ? ?h f ,J/kg (7-1) 式中: gZ —— 位能, J/kg P/ρ —— 压力能, J/kg w2/2 —— 动能, J/kg Σhf —— 损耗能,J/kg 第七章 焦炉气体力学原理 焦炉内的气体流动途径 第七章 焦炉气体力学原理 1、焦炉加热系统各区段流过不同的气体,且气体从 斜道进入立火道后,温度发生剧变,组成发生变化,因 此要分段运用上述方程式。 第七章 焦炉气体力学原理 2、焦炉内加热系统的压力变化较小,各区段 温度呈均匀变化。 故流动过程中气体密度以平均温度下的气体调 和平均密度ρ1-2代替。为便于焦炉上应用,式(71)以压力形式表示: P1 ? Z1?1?2 g ? w12 2 ?1?2 ? P2 ? Z 2 ?1?2 g ? ?1?2 g ? ?1?2?p ,Pa (7-2) 2 w2 2 式中:Σ1-2Δp——流体通过断面1-2间的阻力,Pa T0 ρ1-2——调和平均密度, ?1? 2 ? ? 0 T 1? 2 w1,w2——气体在温度T1和T2下的流速,m/s 第七章 焦炉气体力学原理 1450℃,-17.7Pa 205℃、 1450℃、-15.8Pa 1650℃、-45.8Pa 1095℃ 1080℃、-28.5pa 800℃、 常温、0 Pa 90℃、-35.3Pa 300℃、-128.4Pa 280℃ 240℃、-238.3Pa 1330℃,-49.5Pa 1315℃ 1300℃,-74.6Pa 1035℃ 360℃ 235℃、-277.5Pa 第七章 焦炉气体力学原理 +20 ±10 -20 -40 -60 -80 -100 -120 -140 Pa 焦炉加热系统压力分布图 第七章 焦炉气体力学原理 调和平均密度公式的推导: ?1? 2 T0 T0 2? 0 · ?0 T0 2 ? 0T0 / T1 · T2 T1 T2 2 ?1 · ?2 ? ?0 ? ? ? 1 T T T2 (T1 ? T2 ) (T1 ? T2 ) / T1 · ? 0 0 ? ? 0 0 ?1 ? ? 2 2 T1 T2 T0 ?1 ? ? 0 T1 ?2 ? ?0 T0 T2 第七章 焦炉气体力学原理 3、焦炉加热系统不仅是个通道,而且起着气流分配 或者汇合作用。 集气管、加热煤气主管、小烟道、分烟道等都有分配 或汇合气体的作用。在这些分配或汇合道中动压力和动量 的变化影响很大,因此要考虑变量气流时的流动特点。 气体在集合道中汇流 气体在集合道中分流 第七章 焦炉气体力学原理 气流在小烟道中分流(上升) 气流在小烟道中汇流(下降) 第七章 焦炉气体力学原理 4、在稳定流动时,柏努利方程式表现为: 总压差 = 总阻力 ΔP∝w2, 流体流动时,当其中任何一方发生变化时, 平衡就破坏,稳定流动变为不稳定流动,流量将发生变 化,并在流量改变后的条件下,总压差和阻力达到新平 衡。 按这一原理,焦炉调节气体流量的方法有: (1)改变煤气、废气的静压力来改变系统的总压差; (2)改变调节装臵的开度(局部阻力系数)来改变系 统的阻力 2 w12 w2 (P 1 ? Z1 ?1?2 g ? 2 ?1?2 ? P 2 ? Z 2 ?1?2 g ? 2 ?1?2 g ? ?1?2 ?p ) 第七章 焦炉气体力学原理 二、焦炉实用气流方程式及其应用 1、上升气流公式与浮力 图7-1 上升气流通道 第七章 焦炉气体力学原理 对于上升气流通道: w1 w2 P ? Z ? g ? ? ? P ? Z ? g ? 1 1 1?2 1?2 2 2 1?2 2 2 ?1?2 g ? ?1?2 ?p 对于空气柱:P 1 ? Z1?空 g ? P 2 ? Z 2 ?空 g 两式相减得: w12 w22 ( p1 ? p1 ) ? Z1 ( ?1?2 ? ?空 ) g ? ?1?2 ? ( p2 ? p2 ) ? Z 2( ?1?2 ? ?空 ) g ? ?1?2 ? ?1?2 ?p 2 2 记: a1=P1-P1’ 始点的相对压力 a2=P2-P2’ 终点的相对压力 h1-2=Z2-Z1 第七章 焦炉气体力学原理 代入上式整理得: 2 w12 ? w2 a2 ? a1 ? h1?2 ( ?空 ? ?1?2 ) g ? ?1?2 ? ?1?2 ?p 2 近似为: a2 ? a1 ?h1?2 ( ?空 ? ?1?2 ) g ? ?1?2?p 记:Δh=h1-2(ρ空-ρ1-2)g , 为气柱的热浮力 上升气流公式的物理意义: 断面2(终点)处的相对压力等于断面1(始点)处 的相对压力加上热浮力,再减去阻力。 第七章 焦炉气体力学原理 2、下降气流公式 同理可得: 图7-2 下降气流通道 a2 ? a1 ?h1?2 ( ?空 ? ?1?2 ) g ? ?1?2?p 意义:断面2(终点)处的相对压力等于断面1(始 点)处的相对压力减去热浮力,再减去阻力。 第七章 焦炉气体力学原理 3、循序上升下降气流公式 拐点,a拐 始点, a始 终点, a终 第七章 焦炉气体力学原理 对于上升侧: a拐 ? a始 ? ?h上 (?空 ? ?i ) g ? ?上?p 对于下降侧: a终 ? a拐 ? ?h下 ( ?空 ? ?i ) g ? ?下?p a终 ? a始 ? ?h上 (?空 ? ?i ) g ? ?h下 ( ?空 ? ?i ) g ? ? ?p 将二式合并: 意义:终点处的相对压力等于始点处的相对压力加 上升段热浮力、减去下降段热浮力,再减去总阻力。 第七章 焦炉气体力学原理 至此,由柏努利方程导出了三个实用气流方程式: 上升气流公式: a2 ? a1 ?h1?2 ( ?空 ? ?1?2 ) g ? ?1?2?p ,Pa (7-4) 下降气流公式: a2 ? a1 ?h1?2 ( ?空 ? ?1?2 ) g ? ?1?2?p 循序上升与下降气流公式: ,Pa (7-5) a终 ? a始 ? ?h上 (?空 ? ?i ) g ? ?h下 (?空 ? ?i ) g ? ? ?p ,Pa (7-6) 第七章 焦炉气体力学原理 三、烟囱原理 1、烟囱工作原理 (1)烟囱的作用 使其根部产生足够吸力,克服加热 系统阻力(包括烟道阻力)和下降气流 段的热浮力,使炉内废气排出,空气吸入。 (2)烟囱根部吸力的产生 靠烟囱内热废气浮力,其值由烟囱高 度和热废气与大气的密度差决定。 (3)烟囱的工艺设计 确定烟囱高度和直径。 高度取决于加热系统阻力和浮力值。 直径取决于出口流速。 第七章 焦炉气体力学原理 第七章 焦炉气体力学原理 第七章 焦炉气体力学原理 废气 ·a顶 H 空气 a口 · a根 第七章 焦炉气体力学原理 (1)烟囱根部所需吸力 根据循序上升与下降气流公式可得: a根=a口+Σh上(ρ空-ρi)-Σh下(ρ空-ρi)-Σ加ΔP 整理得: (-a根)=Σ加ΔP + Σh下(ρ空-ρi)-Σh上(ρ空-ρi)(7-7) 第七章 焦炉气体力学原理 (2)高度为H的烟囱所能产生的根部吸力 从烟囱根部到顶部由上升气流公式可得: a顶 = a根+ H(ρ空-ρ废)g -Σ烟ΔP 整理得: (-a根) = H(ρ空-ρ废)g -Σ烟ΔP (7-8) 第七章 焦炉气体力学原理 2、烟囱计算 (1)烟囱直径 1) 烟囱顶口直径d顶:(Q0=3600Fw0=3600πd2w0/4) d顶 ? Q0 ? 3600w0 ? 4 m,(7-9) 式中:Q0——焦炉排出的废气量,nm3/h; w0——烟囱出口处废气流速,m/s。一般取3~4m/s。 讨论: w0大, d顶小,烟囱细而高; w0小, d顶大,直径粗而矮。 应按烟囱投资、安全等方面加以权衡。 第七章 焦炉气体力学原理 2)烟囱根部直径d根: 根据d顶和烟囱锥度确定。 对于钢筋混凝土烟囱: d根= d顶+2×0.01H 式中:0.01——烟囱锥度。 H——烟囱高度,m 第七章 焦炉气体力学原理 (2)烟囱高度 由式(7-8)可得: (-a根) = H(ρ空-ρ废)g -Σ烟ΔP 7-8) (?a根 ) ? ? 烟?p H? ( ?空 ? ? 废 ) g , m 记:Z1 =(-a根) Z2 = Σ烟ΔP Z3=50Pa或0.15 Z1(备用吸力),代入上式得: Z1 ? Z 2 ? Z 3 H? 273 ? 0空 · 273 ? 0废 · ( ? )g T空 T废 , m(7-11) 第七章 焦炉气体力学原理 对于高原地区,还应进行压力校正: p0 p0 p p ? ? ?0 ; w ? w0 ; ?p ? ?p0 ; ?h ? ?h0 p0 p p p0 Z 1 ? Z 2 ? Z 3 H? 273 ? 0空 · 273 ? 0废 · p ( ? ) g· T空 T废 p0 , m(7-12) 式中:ρ0空、ρ0废——空气和废气在0℃下的密度,kg/m3; T空、T废——沿烟囱高向大气和烟囱内废气的平均温度,K; p——当地大气压力,MPa。 p0——标准大气压力,取0.1013MPa。 第七章 焦炉气体力学原理 例题: 1、集气管压力的确定 压力制度的确定原则规定: 以结焦末期炭化室底部的 压力不小于5Pa为原则确定 集气管的压力。试确定集 气管压力。 a1 a2 第七章 焦炉气体力学原理 解:如图所示,依题意,h=8m, ρ空0=1.28, t空=20℃,ρ煤气0=0.51, t煤气=800 ℃, a1=5Pa,求a2=? 由上升气流公式: a2 a2 ? a1 ?h1?2 ( ?空 ? ?1?2 ) g ? ?1?2?p 将数字代入得: a2=5+8(1.28×273/293-0.51×273/1073) ×9.81-0 = 88.41Pa 故生产上一般控制在80—100Pa a1 第七章 焦炉气体力学原理 2、蓄热室顶部吸力的确定。 压力制度确定原则规定:以下降气流 看火孔压力为0为原则确定燃烧系统的压 力,并以蓄热室顶部吸力为控制指标。试 探讨调节方法。 解:由下降气流公式(见图): a2 ? a1 ?h1?2 ( ?空 ? ?1?2 ) g ? ?1?2?p 上式简化为: a1= a2+Δh浮+ΔP 而 Δh浮 = Constant 因此: 第七章 焦炉气体力学原理 (1) 对于全炉 调节分烟道吸力,即a2。 a1与a2呈线就是烟道吸力控 制值,a顶就是燃烧系统的控制值。 (2)对于一个燃烧室 调节废气盘中的调节翻板: 当翻板关时,阻力ΔP增大,则a1增大; 当翻板开时,阻力ΔP减小,则a1减小; 当翻板处于某一个开度时刚好使a1=0, 这时的蓄热室顶部吸力a顶即为控制值。 第七章 焦炉气体力学原理 第二节 动量原理在焦炉上的应用 一、废气循环 1、废气循环的意义和原理 (1) 定义: 废气循环——是指下降火道的废气 经循环孔部分返回上升火道的现象,称 为废气循环。 废气循环量——经循环孔返回到上 升火道的废气量与燃烧产生的废气量的 比值称为废气循环量,记为x, 即:x = G环/G废 = V环/V废,% -45.8Pa 跨越孔 · -49.5Pa · 循环孔 第七章 焦炉气体力学原理 G废+G环 G废 · · 空气 煤气 第七章 焦炉气体力学原理 G废+G环 跨越孔 废气循环量: x=G环/G废,% a=-45.8Pa G环 · · G废 a=-49.5Pa 空气 G空 煤气 G煤 循环孔 第七章 焦炉气体力学原理 (2)意义 拉长火焰、改善高向加热的均匀性。 (3)原理 废气循环的推动力包括: 1)火道底部由斜道口及烧嘴喷出气流所具 有的喷射力; 2)因上升火道气流火道温度一般比下降气 流火道温度高而产生的浮力差。 第七章 焦炉气体力学原理 (4)废气循环量的测定 如图所示,于下降立火道上部 加入CO2,测各部位的CO2浓度, 做物料衡算: V上废 = V废 + V环 (1) V上废c上废=V废c废+V环c下废 (2) x= V环/ V废 (3) CO2 · c上废 V上废 (1)(3)代入(2)整理得: V废 V环 · c下废 c上废 ? c废 x? c下废 ? c上废 C废 第七章 焦炉气体力学原理 2、废气循环基本方程式 动量原理指出:稳定流动时,作用于流体某一 区域上的外力在某一坐标方向上的总和,等于此区 域两端单位时间内流过的流体在该方向上的动量变 化。 由此可分析图右 中,虚线区域煤气和 空气进入火道时喷射 作用所引起的动量变 化: 第七章 焦炉气体力学原理 式中:G煤、G空——由斜道口(或烧嘴) 喷出的煤气和空气质量流量,kg/s; w煤、w空——由斜道口(或烧嘴) 喷出的煤气和空气实际流速,m/s; B面上的动量为:G煤w煤+G空w空 1面上的动量为:(G废+G环)w废+环 式中:G废+G环、w废+环——废气及循环废气的 质量流量(kg/s)及流速(m/s)。 作用于虚线区域的合力为:(PB-P1)A 式中:PB、P1——作用于B面和1面上的压力,Pa; A火——立火道断面积,m2. 第七章 焦炉气体力学原理 根据动量原理则有: (G废 ? G环 )w废?环 ? (G煤w煤 ? G空w空 ) ? (PB ? P 1) A 火 将 G ? V? ? V0 ?0 w? V V0 T ? A A 273 V环 V0环 x? ? 代入上式并整理得: V废 V 0废 T煤斜 T空斜 V02煤 V02废 (1 ? x) 2 T上废 V02 空 ? ? ? ? ? ? PB ? P 1 0煤 0空 2 0废 A火 273 A火 A煤斜 ( 烧嘴 ) 273 A火 A空斜 273 (1) 第七章 焦炉气体力学原理 在点H和1间使用循序上升与下降气流公式: aH ? a1 ? H ( ?空 ? ?上废 ) g ? H ( ?空 ? ?下废 ) g ? ?1?H ?p 整理得: PH ? P 1 ? H ( ?下废 ? ?上废 ) g ? ?1? H ?p 将(2)代入(1)整理得: 2 2 2 T T V02 V ( 1 ? x ) T上废 V 煤 煤斜 空斜 0废 0空 ? 0煤 ? ? 0空 ? ?0废 2 A火 A煤斜 ( 烧嘴 ) 273 A火 A空斜 273 A火 273 (2) ? H? 0废( 273 273 ? ) ? ( PH ? PB ) ? ?1?H ?p T下废 T上废 (3) 第七章 焦炉气体力学原理 在点B和H间(水平)使用气流公式: aB ? aH ? ? H ?B ?p 代入(3)得: 整理得: aH ? aB ? ? H ? B ?p ? PH ? PB 2 2 2 T T V02 V ( 1 ? x ) T上废 V 煤 煤斜 空斜 0废 0空 ? 0煤 ? ? 0空 ? ?0废 2 A火 A煤斜 ( 烧嘴 ) 273 A火 A空斜 273 A火 273 273 273 ? H? 0废( ? ) ? ? H ?B ?p ? ?1?H ?p ? ?总?p T下废 T上废 记作: ?h煤 ? ?h空 ? ?h废 ? ?h浮 ? ?总?p 校正: 0.75(?h煤 ? ?h空 ? ?h废 ) ? ?h浮 ? ?总?p 第七章 焦炉气体力学原理 3、废气循环和防止短路的讨论 (1)废气循环量的自动调节作用 0.75(Δh煤+Δh空)+Δh浮 = 0.75 Δh废 + Σ总ΔP = f(x2) 由上式可知,当焦炉高向温差增大时, Δh浮增大,其 余各项不变,平衡被打破,只有等式的右端增大,才能使 等式成立,即废气循环量自动增大,使系统阻力增大,达 到新的平衡。 1)当用焦炉煤气加热时,火焰短、上下温差大, Δh浮 力 大,而废气量小、阻力小,所以只有增大废气循环量, 增加系统的阻力,使等式平衡。 2)当用高炉煤气加热时,火焰长、上下温差小, Δh浮 小,而系统的阻力又大,所以废气循环量小,才能使等式 两端相等。 第七章 焦炉气体力学原理 (2)短路产生的条件和防止措施 所谓短路是指上升气流的煤气和空气经循环孔进入下降斜 道燃烧的现象,称为短路。这将损坏炉体,应予以防止。 短路产生的条件:推动力减小,循环量减小。当推动力不 足以克服阻力时,就会产生短路。生产中可能引起短路的情 况有: 1)炉头火道:由于炉体散热,即使上升时温度仍低于相邻 火道的温度,故浮力差为负值,总是处于短路,所以JN焦炉 已取消了炉头火道的循环孔。 2)结焦时间过长或保温期间:加热煤气量减少,喷射力减 小,上升和下降立火道温度趋于一致,浮力差消失,故造成 短路。所以有一个结焦时间极限值。 第七章 焦炉气体力学原理 3)刚换向时:上升火道的温度低于下降火 道,浮力差为负值,造成短路。几秒钟后会自 动消失。 4)火道太脏时:火道太脏,阻力太大,阻 力大于推动力,造成短路。 5)装煤初期:荒煤气进入立火道,阻力增 大,可能会造成短路。 第七章 焦炉气体力学原理 二、变量气流方程式及其应用 概述: 焦炉加热煤气主管、横管、横砖煤气道、小烟道、水 平集合焰道、分烟道、集气管等,气体在整个途径上的 流量都要是变化的,属变量气流。 它和前面以恒量气流为基础导出的柏努利方程式的 根本区别在于气流变量所引起的动量变化。只能用变量 气流方程式加以描述。 第七章 焦炉气体力学原理 二、变量气流基本方程式 (1)分配通道变量气流方程式 气体的流动方式和参数 的选择如图7-7所示, 推导(略)得如下公式: P VH ? ?l 2 Px ? PH ? 2 ? {2[1 ? (1 ? x) ] ? [1 ? (1 ? x)3 ]} A 2 3D 2 第七章 焦炉气体力学原理 (2)集合通道变量气流方程式 气体的流动方式和 参数的选择如图7-7所示, 推导(略)得如下公式: K K P’ x x ’ VK ? ?l 2 3 Px ? PK ? 2 ? {2[1 ? (1 ? x) ] ? [1 ? (1 ? x) ]} A 2 3D 2 第七章 焦炉气体力学原理 式中: Px、Px’——水平通道长向距开端xl处的静压力,Pa; PH、PK——分配通道入口、集合通道出口气体的静压力,Pa; VH、VK——分配通道入口、集合通道出口气体的总流量,m3/s; A、l、D——水平通道的截面积,m2,长度,m,当量直径,m; λ——通道摩擦系数; x——通道开端至某处的距离。 第七章 焦炉气体力学原理 (3)假设与偏差 上述公式以单向流动为出发点,并作了下述假设, 故与实际会一定的偏差: 1)方程式中未考虑由于流入或流出使气流平行流 动有所破坏。 2)公式中仅考虑了摩擦阻力,实际上气流在逐渐 分流和汇流时,还存在着转弯等复杂的局部阻力。 3)在变量气流通道中,有时气体温度也随时x变化, 故取温度为定值也有一定误差。 第七章 焦炉气体力学原理 2、小烟道内气体静压分布 (1)分配通道内的静压分布: 当x=0时,为小烟道外侧废气盘处,静压 力为: Px?0 ? PH 外 内 当x=1为小烟道内侧、中心隔墙处,静压 2 力为: VH ? ? l Px ?1 ? PH ? 2 (2 ? ) A 2 3D 2 故上升气流时小烟道内、外端的静压差为: ?Pmax ? Px ?1 ? Px ?0 VH ? ? l ? 2 (2 ? ) A 2 3D 第七章 焦炉气体力学原理 (2)汇合通道内的静压分布: 2 同理得: VK ? ?Pmax ? P x ?1 ? P x ?0 ? A 2 2 (2 ? ? l 3D ) 对于JN43焦炉: λ = 0.048 l = 6.69m D = 0.264m 则: λl/3D=0.048×6.69/(3×0.264) = 0.42 <2 所以,对于小烟道而言,无论呈分配通道或汇合通道,即无论 是上升或下降气流,都是内侧静压力大于外侧。 第七章 焦炉气体力学原理 (3)箅子砖上下之间的压差及气流分布 一般情况下: 1)箅子砖上部沿蓄热室全长的静 压力内外相同。 2)上升时:箅子砖上部的压力要 小于小烟道内的静压力; 3)下降时:箅子砖上部的压力要 大于小烟的静压力; 则箅子砖上下的静压差沿蓄热室 长向的分布如图7-8所示: 导致结果: 上升气流时,ΔP1<ΔP2 ,里大外小,使内侧流量大 下降气流时,ΔP’1>ΔP’2,外大里小,使外侧流量大 第七章 焦炉气体力学原理 -40.86Pa -100.98Pa P P’ Px P’x -35.27Pa -128.42Pa 第七章 焦炉气体力学原理 浮力作用: 内侧温度高浮力大,更导致: 上升时:浮力起推动作用,使得内侧流量更大 下降时:浮力起阻碍作用,使得外侧流量更大 综合作用: 导致横向窜流: 上升时:从外下向里上 下降时:从里上向外下 最终结果: 蓄热室气流分布极不合理,如图所示。 第七章 焦炉气体力学原理 蓄热室气流分布示意图 第七章 焦炉气体力学原理 (4)改善蓄热室气流分布的措施 1)采用扩散型箅子砖 外侧配臵上小下大的收缩型箅子砖 内侧配臵上大下小的扩散型箅子砖 收缩型箅子砖阻力系数比扩散型的小 第七章 焦炉气体力学原理 第七章 焦炉气体力学原理 实验数据表明: A小 K扩 当 < 0.4时, ? 1.3 A大 K缩 A小 K扩 当 ? 0.4时, ? 1.0 A大 K缩 上升气流时,外侧压差小,设置阻力系数较小的收缩型篦子砖; 下降气流时,外侧压差大,变成了阻力系数较大的扩散型篦子砖。 这样的篦子砖孔及其分布,既适应上升气流,也适应下降气流。 上升气流时:a2=a1+ Δh浮-ΣΔp 整理得:a1 - a2 = Δp 1= ΣΔp - Δh浮 收缩型 下降气流时:a2=a1 - Δh浮-ΣΔp 整理得:a1 - a2 = Δp’1 = ΣΔp + Δh浮 扩散型 第七章 焦炉气体力学原理 2)采用单向小烟道 箅子砖上下静压差总是进气 端小、出气端大,箅子砖就不必 制成结构复杂的扩散孔型,只要 按小烟道长向的压力分布,配臵 规律变化的箅子砖即可。 第七章 焦炉气体力学原理 3)采用大断面小烟道 VH ? ?l 2 Px ? PH ? 2 ? {2[1 ? (1 ? x) ] ? [1 ? (1 ? x)3 ]} A 2 3D ? ?l 2 2 3 2 ? PH ? wH ? 2 {2[1 ? (1 ? x) ] ? 3D [1 ? (1 ? x) ]} 大断面小流速w,各断面处的静压力变化,内外压 差变小 谢 谢 大 家 ! Thank you for attention!

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